在熱加工變形溫度下,由于雙相不銹(xiu)鋼(gang)中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異,導致熱塑性下降,而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中,隨二相比例的不同,不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出,在熱加工條件下,當次量的相量超過20%后,雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降;當α與γ體積分數相差<20%時,還有一熱塑性最低的平臺。為此,在雙相不銹鋼熱加工過程中,相比例不僅希望在此平臺外,而且最好次量相應<20%。


  實踐表明,對常用第一代雙相不銹(xiu)鋼而言,適宜的熱加工溫度一般在(zai)900~1150℃范圍(wei)內(nei)。


  圖6.13 α和γ相比例對鋼在(zai)高溫下工(gong)藝塑性的影響(示意圖)


  由(you)于(yu)圖6.13 最早發表于(yu)1962年,當時第(di)二代(dai)(dai)和(he)第(di)三代(dai)(dai)(也稱現(xian)代(dai)(dai))雙相不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)尚(shang)未問世,因(yin)此,此圖無法預示用(yong)氮合(he)金化后的現(xian)代(dai)(dai)雙相不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)的熱(re)塑(su)性行為(wei)。國內曾以含(han)氮的雙相不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)00Cr25Ni6Mo3N為(wei)基礎,研究(jiu)了在0%~10%Ni、0.08%~0.23%N的區間內,鋼(gang)(gang)中α和(he)γ相比(bi)例與鋼(gang)(gang)的熱(re)塑(su)性之(zhi)間的關系,結(jie)果指出(chu):


   ·低溫低α相(xiang)(xiang)區(qu)和高(gao)溫中(zhong)α相(xiang)(xiang)區(qu)的熱塑性明顯低于其他相(xiang)(xiang)區(qu);


   ·對α相<30%的雙相不銹鋼,熱加工溫(wen)度宜高(gao)一些(xie),熱加工終(zhong)止溫(wen)度在(zai)1000℃以(yi)下;


   ·對α相>40%的雙相不銹(xiu)鋼(gang),熱加(jia)工溫度宜低(di)一(yi)些,熱加(jia)工終止溫度可(ke)在900~1000℃范圍內。


   研究和實踐表明,具(ju)有微細的(de)雙相組(zu)織結(jie)構(gou),對(dui)雙相不(bu)銹(xiu)鋼獲得(de)優良的(de)性能(neng)非常重要。因此,對(dui)于(yu)熱加(jia)工(gong)后便進行最終(zhong)熱處理的(de)產品(pin),不(bu)僅是熱加(jia)工(gong)終(zhong)止溫度,而且變形(xing)量(liang)的(de)控(kong)制也(ye)需予以重視。


   對(dui)(dui)于高合金(jin)雙(shuang)相不銹(xiu)鋼(gang),熱加工過(guo)程(cheng)和冷卻過(guo)程(cheng)中(zhong),還要(yao)防止600~1000℃間(jian)σ相和x相等的析(xi)出,以避免它們析(xi)出對(dui)(dui)鋼(gang)的性能帶(dai)來的危害。



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